球罐為大容量、承壓的球形儲存容器，廣泛應用于石油、化工、冶金等流程工業，常用于作為液化石油氣、液化天然氣、液氧、液氨、液氮及其他介質的儲存容器。也可作為壓縮氣體（空氣、氧氣、氮氣、城市煤氣等）的儲罐。

球罐用于常溫、低溫或深冷儲存。一般用于儲存溫度下飽和蒸汽壓大于大氣壓的物料。

常溫球罐，如液化石油氣、氮、煤氣、氧等球罐。

此類球罐的壓力較高，取決于液化氣的飽和蒸汽壓或壓縮機的出口壓力。常溫球罐的設計溫度大于-20℃。

低溫球罐， 這類球罐的設計溫度低于或等于-20℃，一般不低于-100℃。

深冷球罐，設計溫度-100℃以下往往在介質液化點以下儲存，壓力不高，有時為常壓。由于對保冷要求較高，常采用雙層球殼。

臥罐容積較?。ㄒ话愣夹∮?100 m3），占地面積大。主要用于酸堿等化學品的儲存，在生產裝置內也常用于小容量的其他介質（儲存溫度下飽和蒸汽壓大于或等于大氣壓的物料）的儲存。臥罐筒體軸向與地面平行,常用鞍式支座,一般為帶壓力儲存,可承受較高的正壓和負壓，屬壓力容器。

拱頂儲罐是指罐頂為球冠狀、罐體為圓柱形的一種鋼制容器。拱頂儲罐制造簡單、造價低廉，所以在國內外許多行業應用廣泛，最常用的容積為1000 ~10000m3，國內拱頂儲罐的最大容積已經達到30000m3。

拱頂罐一般為低壓力儲罐或常壓儲罐，廣泛應用于流體工業，常用于乙B和丙類液體，也可用于有特殊儲存需求的甲B和乙A類液體儲存，國外也有用于大型LNG深冷儲存。

大型酸堿儲罐有時也可選用拱頂罐。

根據GB50160對液化烴、可燃液體的火災危險性分類如下：

飽和蒸汽壓是指在一定溫度下的密閉容器中，當達到氣液兩相平衡時氣液分界面上的蒸汽壓，它隨溫度而變化。對于液化石油氣和液化天然氣之類，都不是純凈物，而是一種混合物，此時的飽和蒸汽壓與混合比例有關，可根據道爾頓定律和拉烏爾定律進行計算。

浮頂儲罐是由漂浮在介質表面上的浮頂和立式圓柱形罐壁所構成。浮頂隨罐內介質儲量的增加或減少而升降，浮頂外緣與罐壁之間有環形密封裝置，罐內介質始終被內浮頂直接覆蓋，減少介質揮發。

浮頂罐常用于儲存溫度下飽和蒸汽壓低于大氣壓的甲B和乙A類液體儲存。

浮頂罐分為內浮頂罐及外浮頂罐。

外浮頂罐，通常用于存儲諸如原油、汽油或煤油等有揮發性的石油產品儲罐的敞口的圓柱形鋼制儲罐內，相對于無浮頂的拱頂罐來說沒有蒸發的空間。不僅減少產品蒸發損失，同時減少了環境污染，降低了易燃介質與空氣混合形成爆炸氣體的危險性。

儲罐殼體與外浮頂浮盤之間存在100～500 mm的間隙以保證運行過程中不會卡盤。使用邊緣密封系統以減少邊緣蒸發，在浮頂上有中央排水系統以保證雨雪天積水可以順利排出，避免沉盤事故。

內浮頂儲罐是帶罐頂的浮頂罐，也是拱頂罐和浮頂罐相結合的儲罐，外部為拱頂，內部為浮頂。內浮頂儲罐具有獨特優點：一是與浮頂罐比較，因為有固定頂，能有效地防止風、砂、雨雪或灰塵的侵入，保證儲液的質量。同時，內浮盤漂浮在液面上，使液體無蒸汽空間，減少蒸發損失85%～96%；減少空氣污染，減少火災、爆炸危險，即使發生火災一般也不會造成大面積燃燒，易于保證儲液質量，特別適合于儲存高級汽油和噴氣燃料及有毒的石油化工產品；由于液面上沒有氣體空間，故減少罐壁罐頂的腐蝕，從而延長儲罐的使用壽命，二是在密封相同情況下，與浮頂相比可以進一步降低蒸發損耗。

內浮頂儲罐與拱頂罐相比，鋼板耗量比較多，施工要求高；維修不便（密封結構），儲罐不易大型化，目前一般不超過10000m3。

流體工業中一般按用途或壓力等級將相應的儲罐集中布置，稱為罐區。

按介質和壓力等級一般分為常壓罐區、球罐區、酸堿罐區及深冷罐區。

按用途通常分為原料罐區、中間罐區及成（產）品罐區。

在各罐區內再根據儲罐類型，介質物性及壓力等級、防爆、防火要求等進一步分成不同的罐組。

罐區設計經常采用的國內標準如下：

SH/T3007《石油化工儲運系統罐區設計規范》

SH/T3014《石油化工儲運系統泵區設計規范》

SH3136《液化烴球形儲罐安全設計規范》

GB/T20368《液化天然氣（LNG）生產、儲存和裝運》

GB50160-2008《石油化工企業設計防火規范》

GB50493-2009《石油化工可燃氣體和有毒氣體檢測報警設計規范》

流程工業用儲罐通常都是易燃、易爆、有毒介質，因此罐區的安全生產永遠是第一位的，防火、防爆、防溢、防抽空等均需要有相應的措施。

對可燃介質、有毒介質應按規范要求設置檢測器并將報警信號引入有人值守的現場控制室或消防值班室。

現場檢測器的設置應考慮介質特性、環境條件、風向等因素，同時應考慮檢測器本身的限制。

除按防火規范進行罐區布局外，應考慮儀表本身的防火要求，通常采用阻燃電纜、金屬槽板敷設或埋地敷設，電纜應從圍堰頂部引至圍堰外，或采取有效的防火封堵措施。

為避免一旦火災發生后的事故擴大，應在可燃介質儲罐的進出口設置緊急切斷閥門，并應保證電源故障或氣源故障時閥門處于安全位置，并在圍堰的出入口處設置緊急關斷按鈕，該按鈕一般以罐組為單位進行設置，即，一旦發生火災將切斷該圍堰內的所有進出儲罐的閥門，當采用氣動閥門時，應采用PVC或尼龍管纏繞閥體。

緊急切斷閥門必須具有防火結構。

通過設置合適的儀表實現儲罐的防溢、防抽空，并應考慮儀表失效或誤動作帶來的后果，根據罐區操作的連續性、危險性，通過二取一、二取二、或三取二等措施來解決。

罐區儀表還應根據規范采取合適的防靜電、防雷措施。

可燃液體儲罐的液位、溫度、壓力等測量儀器儀表，應采用鎧裝電纜或穿線鋼管配線，電纜外皮或配線鋼管與罐體應做電氣連接。

現場安裝的儀表應滿足環境要求，現場安裝的電子式儀表應至少滿足IEC60529和GB4208標準規定的IP65的防護等級：非電子式的現場儀表應至少滿足IP55的防護等級。

所有現場安裝的電子式儀表應根據危險區域的等級劃分，選用符合IEC60079標準或GB3836標準，具有國家防爆合格證的產品。值得注意的是環境的低溫可能增加爆炸力，在GB3836中規定的隔爆認證適用溫度為-20℃以上，因此當環境溫度低于-20℃時應有相應措施或采用其他防爆形式。

儲罐是流體工業普遍需要使用的儲存設備，主要測量其液位、溫度、密度和壓力（帶壓儲罐）等參數，據以計算出儲液的體積及質量儲量，以及進出口閥門的控制，進出流量必要的計量。

低溫儲罐的制冷不在此討論。

儲罐一般分為中間罐和貿易罐（原料、成品）兩大類。

中間儲罐僅對液位、溫度和壓力（帶壓儲罐）等參數進行監測，以防止油罐發生冒頂、抽真空等事故，不需要交接計量；貿易用罐內介質的液位、溫度、密度、體積、質量則必須監測和計量，且精度要求很高。不同的體積和種類的油罐，所采用液位計的性能特點也不一樣，因此，應根據用戶的需要及投資條件，合理選用液位計，以便達到最合理的性能價格比。

除計量用儀表，其他儀表的穩定性、可靠性的需求要高于精度的需求。

在儀表選型時應根據環境條件（溫度、濕度、海拔、海洋氣候、風沙等）儲罐形式、罐區檢修及操作周期，結合全生命周期成本，選擇合適的儀表。

中國罐區計量一般以重量計算，在正常生產中卻需要監視液位，本文著重討論液位計的選用，并根據儲罐形式計算體積量，必要時可采用密度補償計算其儲存質量。

常用的儲罐液位儀表主要有雷達液位變送器、伺服液位計、鋼帶浮子液位計、磁致伸縮液位計、射頻導納液位計、外貼式超聲波液位計、差壓式液位變送器、浮筒液位變送器、磁浮子液位計、玻璃板液位計、浮標液位計等。

儲罐液位儀表的精度取決于其用途，作為監視、報警、聯鎖精度一般選擇±5mm，就地儀表精度為±10mm，作為貿易計量則精度應為±1mm。

4.1.1 雷達液位計

雷達液位儀表是一種不與液體接觸、無機械傳動部件的儀表，工作可靠，特別適用于高黏度、腐蝕性強的介質，個別產品可用于高溫，最大優點是液位測量精度高，一般5mm，高精度可達1mm，特殊的可達0.1mm，一般用于大型儲罐，高溫、高黏、高腐蝕性介質，響應速度快。

當儲罐內有遮擋物及攪拌器時也可應用。

選用雷達液位計時，應考慮如下參數、儲罐類型、介質及物性（介電常數、揮發、沸騰、蒸汽、粉塵、黏附等），操作參數（溫度、壓力等），測量范圍等。

雷達液位計發射波分為連續調頻和脈沖波（此類儀表又稱為微波料位測量儀表），安裝形式分為接觸式和非接觸式。

連續調頻波，通過對比反射和當前發射波的頻率差，進行信號處理，經傅里葉變換得出距離，從而測出液位高度。

脈沖波則采用時域反射技術，通過測量發射脈沖與反射脈沖的時間差，檢測液位高度。

接觸式雷達主要指導波桿/纜型天線，主要應用于介電常數較低的介質，如液化氣、液氨等。

非接觸式雷達主要形式為錐形、水滴形、平面形、喇叭口形、拋物面形等多種天線，主要考慮因素是發射波束角，發射頻率，黏附粉塵、介質腐蝕等。

由于雷達波的總能量有限制， 因此發射頻率越低則需要的波束角越大， 最常見的是K 波段（24～26.5GHz），由于超高頻雷達的波束角更小，使其更適合于粉料的測量。

測量界面時，要求界面清晰，穩定，介電常數相差較大，一般工業中存在乳化層，且不穩定，因此采用雷達液位計測量時，應精確識別反射波的頻譜并輔以大量信號處理才能取得準確的結果。

當測量介電常數較低的介質時，也可選用非接觸型天線與導波管聯合使用。

雷達液位計常用的附件有吹掃裝置（用于清理天線）、罐旁表（用于顯示）。

雷達液位計可采用二線制及四線制，可選信號類型有4~20 mA DC、HART、Foundation Field Bus、ProfibusPA等。

雷達液位計常用連接尺寸為4”或6”，當選用拋物面等型式天線時應注意其連接尺寸，通常測量范圍越大，波束角要求越小，拋物面越大，連接尺寸越大。

4.1.2 伺服液位計

伺服式液位計被廣泛用于儲罐液位的高精度測量，是一種多功能儀表，既可以測量液位也可以測量界面、密度和罐底。該液位計基于浮力平衡的原理，用一臺伺服電機驅動體積較小的浮子，使浮子隨液位或界面變化，能夠精確測量出液位等參數。

伺服液位計適用于各類儲罐液位檢測、控制，其精度可達0.7mm，通過平均溫度計的連接，在計算物料體積時可做溫度補償。

伺服液位計可靠性高，故障率比較低。

伺服液位計其與計算機聯網，具有很強的數據處理能力，經運算處理可以給出油罐計量所需要的各種參數，如液位、界位、體積、密度、質量等。

安裝分為有導管和無導管兩種，需要注意的是，對于浮頂罐、有壓罐及帶有攪拌器或有嚴重旋流的儲罐都應采用導管安裝，導管尺寸通常選用150mm或200mm。

當無導管安裝時，儀表安裝位置與儲罐進料口保持45°~90°之間，罐上法蘭口中心距罐壁至少500mm，以防止外界溫度對測量值的影響，最低測量液位應在進料口上至少500mm，以防介質直接沖擊浮子，應避免旋流及波動導致浮子嚴重擺動。

伺服液位計常用的附件有吹掃裝置、罐旁表、標定腔、截止閥等。

注意在進料初期將浮子拉出，避免損壞。

伺服液位計只有四線制， 可選信號類型有4~20mADC、HART、Foundation Field Bus、ProfibusPA等。

伺服液位計常用連接尺寸為6”，當測量范圍大于16m時，開口尺寸應為8”。

4.1.3 外貼式超聲波液位計

儲罐外貼式超聲波液位計由主機、探頭、金屬結構件3部分組成，它主要是用于對鐵路罐車、汽車罐車及各類儲罐的液位測量。

外貼式超聲波液位計原理是采用了超聲波在罐外穿透罐壁及液體的方法，通過接收液體表面回波信號，測出液面高度。

外貼式超聲波液位計最大特點是，無需設備開孔，不受介質本身的限制，常用于液位的高低限的補充測量。

外貼超聲波液位計只有四線制，可選信號類型有4~20 mADC、干接點。

使用中應避免電磁干擾、超聲干擾及振動場合。

4.1.4 鋼帶浮子液位計

鋼帶浮子液位計，結構較簡單，觀測比較直觀、價格較低，精度可達2mm，適用范圍廣，拱頂罐及內浮頂罐均可使用，但其傳動部件多，維護量大，對安裝要求高，當介質黏度較大時，可能會黏附于導向鋼絲上，不宜使用。

一般分為恒力盤簧式和重錘式，測量范圍可達30m。

由于外浮頂罐的鋼帶易受風力影響，導致指示不穩定并且容易破壞衡力盤簧，因此應避免使用。

鋼帶浮子液位計分為遠傳型和就地指示型，遠傳型液位計只有四線制，可選信號類型有4~20mADC、干接點。

4.1.5 浮標液位計

浮標液位計原理與鋼帶浮子液位計一樣，顯示部分采用標尺，其精度較低，不能遠傳，但價格較低。

4.1.6 磁致伸縮液位計

磁致伸縮液位計是一種非接觸式的液位計，精度較高，可以安裝在油罐的頂部或側面，其工作原理是利用磁場脈沖波，測量時液位計的頭部發出電流“詢問脈沖”，此脈沖同時產生磁場，沿波導管內的感應線向下運行，在液位計管外配有浮子，浮子可隨液位沿側桿上下移動，浮子內設有一組永久磁鐵，其磁場與脈沖產生的磁場相遇則產生一個新的變化磁場，隨之產生新的電磁“返回脈沖”，測定“詢問脈沖”和“返回脈沖”的周期便可知道液位的變化。因此，磁致式液位計是以浮子為測量元件通過磁耦合的變化傳遞到指示器，使指示器能夠清晰地指示出液位的高度，液位計配備有液位報警器和液位變送器。報警器可實現液位的上下限控制及極限報警，液位變送器可以將液位的變化轉換成一定強度的電流信號。

磁致伸縮液位計，維護量小，安裝比較簡單，精度也比較高，但不適合重質（黏度大）易黏附介質的測量。

磁致伸縮液位計常用連接尺寸為4”，一般為4線制，可選信號類型有4~20mADC、HART、干接點輸出。

4.1.7 電容液位計與射頻導納液位計

電容液位計是利用電容量的變化，來測量容器內介質物位的測量儀表。在容器內，由電極和導電材料制造的容器壁構成了一個電容。對于一個給定的電極，被測介質的介電常數不變時，給電極加一個固定頻率的測量電壓，則流過電容的電流取決于電容電極間介質的高度，并與之成比例。因此電容物位計是基于電容量的改變，來進行物位測量的。

用電容物位計測量物位的一個基本要求是：被測介質的相對介電常數（被測介質與空氣的介電常數之比）在測量過程中應穩定。當操作條件變化對介電常數干擾較大時，不宜用電容液位計。

由于電容電極使用中容易掛料，產生附加電容和電阻會對電容液位計產生直接的影響，因此誕生了射頻導納液位計，通過增加緩沖放大器及交流驅動等補償技術克服掛料所引起的測量誤差。

液位計分為棒式、同軸式、纜式、重型纜式等多種形式，連接尺寸通常為2”,采用交流供電方式，可選信號類型有4~20mADC、HART、干接點輸出。

4.1.8 差壓式液位變送器

差壓式液位測量主要采用差壓變送器實現，可根據具體使用條件選擇吹氣法、普通差壓變送器、單法蘭差壓變送器，雙法蘭差壓變送器，插入式法蘭差壓變送器。

吹氣法適用于常壓容器中黏稠或腐蝕介質的液位測量，方法簡單，但測量范圍小，精度較低。

普通差壓變送器，適用于不易發生相變，潔凈介質的液位測量，必要時應采取保溫、伴熱等措施。

單法蘭差壓變送器適用于氣相不易相變的常壓或低壓容器，當氣相壓力變化時，應將氣相壓力引入變送器負壓側。

當被測介質含有懸浮物、泡沫、易相變或潔凈等工況時，宜采用雙法蘭差壓變送器，當測量范圍較大時，會產生較大的滯后。

插入式法蘭適用于易析出、易結晶等場合。

此外，還有一種新型的電子遠傳差壓變送器，其原理是兩個壓力傳感器通過電連接，實現差壓測量，適用于量程較大的場合，以避免雙法蘭變送器毛細管受溫度影響產生的誤差及過長引起的滯后。

靜壓式儲罐測量系統（HTG），用靜壓原理測量液位并帶密度補償、溫度補償，精度取決于變送器精度，綜合精度可達0.01%，一般在儲罐下部配置兩臺壓力變送器，高度差2~3m（兩變送器間必須為液體），當儲罐為帶壓時，應在頂部再裝一臺壓力變送器，由于其綜合精度低于雷達及伺服液位計且設備上開口較多，除要求質量測量外，現在采用較少。

4.1.9 浮筒液位變送器

浮筒液位變送器常用于小量程潔凈介質的液位/界面的測量，分為內浮筒及外浮筒液位變送器，測量原理分為扭力管式和力平衡式，一般連接尺寸為2”（外浮筒）或4”（內浮筒），采用兩線制供電，可選信號類型有4～20mADC、HART、Foundation Field Bus、Profibus PA，干接點輸出。

4.1.10 超聲波液位計

超聲波液位計采用聲波反射測量液位，易受氣霧、溫度等干擾，一般用于敞口的水池等的液位測量，罐區液位測量中一般不采用。

4.1.11 音叉液位開關

音叉液位開關常用于儲罐的高液位報警或聯鎖。

音叉液位開關，音叉探頭有固定的頻率振動，當傳感器探頭接觸到液體時，音叉振動頻率產生變化，電子檢測器將這一變化轉化成接點信號輸出，工作溫度-40℃～150℃，工作壓力6.4MPa， 一般連接尺寸為1”或2”，四線制供電，干接點輸出。易黏附或含較大尺寸固體顆粒時不宜采用。

4.1.12 浮球液位開關

浮球液位開關，由浮球、磁鋼、外殼和觸點等組成，浮球隨液位變化從而帶動連桿端部的磁鋼，外部安裝的磁鋼經耦合后反向動作，帶動微動開關，使觸點閉合或斷開。操作壓力可達6.4MPa，工作溫度-40℃~150℃。無需外部供電。

浮球液位開關用于儲罐的高低液位報警或聯鎖，不需要外接電源，一般連接尺寸為1”或4”，干接點輸出。

4.1.13 現場指示液位計

就地觀測的儀表主要有磁浮子液位計、玻璃板液位計或彩色石英玻璃液位計，示值直觀，價格便宜，但精度不高，一般在10mm。

某些磁浮子液位計配上各種變送裝置，將液位轉換為標準電信號送至控制室顯示，精度低、可靠性差，一般僅用于投資有限的小規模罐組。

根據行業不同，大型球罐或立罐逐漸采用其它液位儀表的現場顯示功能取代玻璃板等現場液位計。

儲罐的壓力測量比較簡單，一般球罐或帶壓拱頂罐需要壓力報警或聯鎖，微正壓拱頂罐或內浮頂罐一般僅氮封時，需要壓力測量，壓力測量選用壓力變送器。

儲罐一般以常溫或低溫儲存，因此常用RTD進行檢測，必要時現場采用雙金屬溫度計就地顯示，非計量用儲罐采用單點溫度計，需要進行計量的原料或成品應采用平均溫度計，根據儲罐高度一般以6～10點為宜。

由于儲罐溫度變化較緩慢，可以采用多點溫度變送器，以降低費用，但低溫儲罐應采用單點溫度變送器。

溫度變送器應能克服現場的溫度變化帶來的溫飄，否則應將RTD信號直接引入控制系統。

除非需要計量，罐區一般不需要流量儀表，常用的罐區流量儀表為質量流量計、容積式流量計。

公用工程的計量一般可采用渦街流量計或差壓節流裝置，必要時采取溫度、壓力補償。

儲罐的氮封一般選用調節閥，并采用分程控制，為減少擾動及排放，分程應設置足夠大的死區（輸出信號40%～60%設為死區）。當要求不高時，也可選用自力式調節閥，其調節精度較低。

儲存可燃介質的儲罐進出口應設置緊急切斷閥，用于事故或火災時的緊急切斷，通常選用氣動閥門（根據口徑選用球閥、蝶閥或閘閥），帶防火認證，并采用非金屬軟管纏繞閥體及執行機構，以保證火災發生時的有效切斷，緊急切斷按鈕一般設在罐組圍堰的入口處。當采用電動執行機構時，電纜及執行機構必須滿足持續工作時間15 min的防火要求。

根據需要可采用雙電磁閥配置，通過并聯或串聯提高儲罐的安全性或可用性。

倒罐或生產用開關閥一般需要故障保位，根據管線尺寸可選擇電動執行機構、配儲氣罐的雙作用氣缸或帶氣鎖閥的單作用氣缸。

風沙較大或環境較惡劣的應用環境應采取必要措施，防止大氣直接進入氣缸，以免造成氣缸活塞的損壞。

電動執行機構，一般選擇380VAC電源由電氣專業直接提供，應區分電動執行機構的信號類型（連續式、脈沖式），根據介質的不同，必要時采用多段式開關閥。

液氨中含有微量的觸媒催化劑，在液氨的輸送過程中這些黑色粉末狀物質極易在管道和閥道內沉積，若是閘板閥將會導致閥門無法關嚴而失效。所以最好選用截止閥或球閥，而且球閥的效果優于截止閥。

用于低溫或深冷介質的閥門，必須考慮閥門關閉時的泄壓措施。

對于儲存可燃介質或有毒介質的罐區應設置可燃氣體/有毒氣體檢測儀，可燃氣體檢測儀一般選用催化燃燒式，有毒氣體一般選用電化學式。

有毒氣體/可燃介質報警器，一般直接接入DCS系統，采用獨立的點卡或卡籠，也可根據需要接入火災報警系統，組成火災氣體報警系統。

流程工業儲罐內介質一般為可燃危險品，且儀表的設置又與介質特性有關，常壓和低壓儲罐應設置液位計、溫度計和高液位報警器，大于或等于10000m3的儲罐應設高高液位報警并與進料管道控制閥聯鎖，低壓儲罐還應設置壓力表。

高液位報警值的設定應為儲罐的設計儲存液位，高高位報警值設定：10~15min儲罐最大進料量折算高度及0.3 m的安全裕度。

低液位報警應滿足10~15min不會抽空。

球罐和臥罐上的溫度計的安裝位置，應保證在最低液位時能測量液相的溫度并便于觀察和維修。

儀表測量應采用連續量，以便增加儀表的自診斷功能，從而保證罐區的安全性。

常溫的氣體儲罐（如壓縮空氣）一般需設置壓力、溫度測量，必要時在底部設置液位測量用于脫水。

液化烴球形罐必須設置安全閥、液位計、壓力計及溫度計等安全附件。

液化烴球罐本體應設置就地和遠傳溫度計，并應保證在最低液位時能測量液相的溫度而且便于觀測和維護。

本體上應設置就地和遠傳壓力表，并單獨設壓力高限報警。壓力表與球罐之間不得連接其他用途的任何配件或接管。應保證在最高液位時能測量氣相壓力。

球罐應設就地和遠傳液位計，不應選用玻璃板液位計，所采用的液位計應安全、可靠，并盡可能減少在液化烴球罐上的開孔數量。

球罐應設高液位報警和高高液位聯鎖。必要時設低液位報警器。

對于間歇操作下槽車裝卸的液化石油氣球罐，應設置高高液位自動聯鎖緊急切斷進料裝置，對于單組分液化烴或煉化生產裝置連續操作的球罐，其聯鎖要求應根據上下游工藝生產流程的要求確定。

液化石油氣上的閥門主體材質宜為碳素鋼，并具有與罐體材質一樣的耐低溫及抗H2S腐蝕的性能。切斷閥宜選用截止閥，當選用閘閥和球閥時，應帶有閥腔泄壓機構。閥門的設計壓力不應小于2.5MPa。

液化石油氣球罐進出口應設緊急切斷閥，位置宜靠近球罐。

液化烴球罐液位計設置，通常采用三取二聯鎖，可以采用3套雷達液位計用于聯鎖，一套伺服液位計用于液位控制或計量。

也可以根據SIL要求，選用兩套雷達液位計及一套伺服液位計用于聯鎖，伺服液位計同時用于控制或計量；有時為減少開孔等原因也有采用一套外貼液位儀表替代其中一套雷達液位計。

臥罐常用液位計為：浮筒液位計、磁致伸縮液位計、射頻導納液位計、液位開關、現場液位計等。

臥罐常用的有液位控制、液位聯鎖、壓力聯鎖，有時需要設置溫度報警。

拱頂罐的液位測量一般選用雷達液位計、伺服液位計、磁致伸縮液位計、射頻導納液位計等。

拱頂罐常用的有液位控制、壓力控制、液位聯鎖，此外需要設置溫度報警。

拱頂罐一般需要氮氣密封，一般采用壓力的分程控制。

浮頂罐的液位測量一般選用雷達液位計、伺服液位計、磁致伸縮液位計、射頻導納液位計等，這些液位計需配置穩波管，也可以采用鋼帶浮子液位計。

浮頂罐常用的有液位控制、液位聯鎖，此外需要設置溫度報警。

內浮頂罐有時需要氮氣密封，一般采用壓力的分程控制。

當球形儲罐儲存的液化烴含有H2S時，受壓元件材料應考慮應力腐蝕；在滿足工藝要求的情況下，盡可能減少球形儲罐底部的接口數量。

儲存不穩定的烯烴、二烯烴等物質時，應采取防止生成過氧化物，自聚物的措施。

LNG或其他低溫介質，其連接法蘭、閥門、密封或其他非焊接接頭處可能因介質泄漏造成低溫，應設計成適宜低溫或予以保護不受低溫影響。

LNG或其他低溫儲罐應安裝一套罐底溫度監視系統，根據預定模式測量整個表面溫度，監控底部絕熱層和罐基礎加熱系統（如果有）的性能。

LNG儲罐通常為雙層壁，內外罐間為絕熱層。所有儀表應考慮此因素。

LNG儲罐應配備兩套獨立的液位計。液位計應能適應液體密度的變化，由于LNG密度不穩定，不適合差壓式儀表。

液氨儲罐必須配置至少兩種不同類別的液位檢測儀表，且應配備高、低液位報警回路，必要時還應配有液位與相關工藝參數之間的聯鎖系統。

液位計設計和安裝應使其更換不影響儲罐操作，如伺服液位計配置切斷球閥及標定腔，當需要檢修時將浮子縮入標定腔并關閉切斷球閥。

儲罐應配備兩個獨立的高液位報警器，可以是液位計的一部分。報警點的設置應讓作業者有充分的時間來終止液流，避免液位超出最大允許充裝高度，且報警器應安裝在充裝作業者所能聽見的位置，且不能用高高液位替代這一報警器。

除外浮頂儲罐外，各儲罐應配備一臺壓力表，取壓點應高于最高液位。

在有真空夾套的設備上，應配備儀表或接口以便檢查在環形空間中的絕對壓力。

儲罐應配備溫度計，以便在儲罐投用時輔助溫度控制，或作為檢查和校準液位計的一種手段。

深冷容器和設備的基礎，可能受到土壤結冰或霜凍的不利影響，應配備溫度檢測系統。

液化、儲存和氣化設備的儀表設計，在儀表供電或供風發生故障時，應能讓系統進到并保持在時效保護狀態，指導操作人員采取適當措施重啟或保護系統。

各種密封、隔離或其他方式應能防止易燃液體沿著配管、穿線管和電纜流動。

儲運監控管理系統由儲罐液位監控管理系統、儲運自動化系統組成，應與全廠主裝置采用與相同的控制系統，以便實現全廠的信息化、數字化。提高管控水平。

儲罐液位監控管理系統主要完成儲罐及與儲罐密切關聯的工藝過程的數據采集、信息處理、過程控制、安全報警及儲罐液位、容量（質量）、密度等工藝過程參數的測量和計算。

儲運自動化系統包括油品調和、裝車、消防等單元。

在線油品調和系統是儲運監控管理系統的一個子系統。

油品調和控制系統融合了反饋控制、前饋控制、模型預測等多種控制手段，預先建立油品調和的模型并能根據實際情況不斷更新、優化，提高系統的控制和適應能力，克服由于系統本身的時變性、非線性、不穩定性、外部擾動的隨機性及不可檢測等帶來的問題。

在線油品調和采用在線分析儀對調和組分油和調和成品油的性質進行分析，通過優化軟件得出調和配方，由控制系統控制現場設備來完成調和。通過調和配方的優化和質量指標的控制，實現卡邊操作和罐底油補償等功能，減少質量損失，降低調和成本，提高成品油質量，從而高效、快速地適應市場的不同需求。

裝車系統分為鐵路裝車和汽車裝車，其基本組成是批量控制器，防溢開關、靜電接地開關、流量計、多段開關閥、氣體檢測儀、緊急停車按鈕等，此外先進的裝車系統還應包括制卡機、讀卡器、信息顯示屏、排序系統、結算系統等以便實現整個裝車系統的自動化、信息化及數字化管理。

根據目前國內的計量要求，一般需要設置衡器，即軌道衡和汽車衡，并將其信號接入裝車管理系統。

一般來講，罐區的液位、壓力、溫度等參數變化較緩，對通信的速度要求不高，比較適合采用無線儀表技術。

無線儀表技術采用全網絡的拓撲結構（ m e s h topology），集成工業級的安全措施，以及采用冗余通信方式。

目前國內外采用的無線儀表技術分為兩類，一個是以Honeywell為代表的ISA100技術，另一個是Emerson為代表的Wireless HART技術，均采用2.4GHz的世界公用頻段（ISM，2,400 至 2,482.4 MHz），并使用直接序列擴頻技術（DSSS）和跳頻技術（FHSS）。

無線儀表采用電池供電，其壽命與數據更新速度、環境溫度、基站距離等密切相關。

隨著無線儀表技術與電池技術的發展以及太陽能的廣泛應用，無線儀表必將應用更廣泛的領域。

由于受數據更新速度的影響，目前國內尚未有控制回路采用無線技術的使用經驗，一般用來對罐區液位、壓力、溫度等參數的檢測，此外還有電機狀態檢測、操作工巡檢、人員位置管理等應用。

罐區系統設計取決于罐區的性質、規模、用途及管理水平。

罐區儀表系統的設計則需根據介質的物理性質及化學性質、現場的氣候條件、環境條件、儀表的用途、安全性、適用性等因素選擇合適的測量原理、合適的儀表精度以滿足各項標準規范等要求。

此外，還需根據信號傳輸距離、儀表的最低工作電壓、功耗等確定儀表的類型及供電方式。